логотип Сталь-Штапм
Введение

Раздел первый
Технология холодной листовой штамповки

Глава I. Разделительные операции
1. Резка листового металла ножницами
2. Усилие резания листового металла ножницами
3. Резка листового металла штампами
4. Усилие резания при вырубке и пробивке
5. Зазоры между матрицей и пуансоном
6. Чистовая вырубка, пробивка и отрезка
7. Зачистная штамповка
8. Вырезка резиной и полиуретаном
9. Обрезка полых деталей

Глава II. Гибка
10. Процесс гибки листового металла
11. Нейтральный слой
12. Величина деформаций и минимально допустимые радиусы гибки
13. Определение размеров заготовок при гибке
14. Упругое пружинение при гибке
15. Изгиб с растяжением
16. Изгибающие моменты и усилия гибки
17. Конструктивно-технологические элементы при гибке
18. Изгиб труб и тонкостенных профилей

Глава III. Вытяжка
19. Процесс вытяжки листовых металлов
20. Определение размеров и формы заготовок при вытяжке
21. Технологические расчеты при вытяжке и построение технологического процесса
22. Определение усилий вытяжки и прижима
23. Работа и скорость вытяжки
24. Радиусы закруглений и зазоры при вытяжке
25. Смазка при вытяжке
26. Наклеп металла и отжиг при вытяжке
27. Особые способы вытяжки
28. Вытяжка тугоплавких металлов и сплавов

Глава IV. Листовая формовка
29. Рельефная формовка
30. Отбортовка
31. Растяжка (раздача)
32. Обжимка
33. Правка и чеканка
34. Холодное выдавливание листового металла

Глава V. Штамповка неметаллических материалов
35. Основные виды неметаллических материалов, применяемых в холодной штамповке
36. Реака и вырубка деталей из неметаллических материалов
37. Гибка неметаллических материалов
38. Вытяжка и формовка неметаллических материалов

Глава VI. Особые виды обработки листовых металлов давлением
39. Импульсные высокоскоростные методы штамповки
40. Профилирование полосового и листового металла
41. Ротационное выдавливание (давильные и раскатные процессы)
42. Накатные и кромкогибочные операции

Раздел второй
Основы разработки технологических процессов холодной листовой штамповки

Глава I. Технологичность листовых штампованных деталей
1. Технологические требования к конструкции штампованных деталей
2. методы повышения технологических листовых штампуемых деталей и пути экономии металла

Глава II. Разработка технологических процессов холодной листовой штамповки
3. Содержание и порядок разработки технологических процессов
4. Раскрой материала и величина перемычек
5. Основы построения технологических процессов холодной листовой штамповки
6. Технологические процессы и штампы, применяемые в мелкосерийном производстве
7. Точность штампованных листовых деталей

Глава III. Выбор прессового оборудования
8. Основные принципы и параметры для выбора пресса
9. Регулировка прессов и закрытая высота пресса
10. Оснащение прессов пневматическими подушками и буферами
11. Современные типы прессов для листовой штамповки
12. Планировка и обслуживание рабочего места

Раздел третий
Типовые кончтрукции штампов, их узлов и деталей

Глава I. Тилевые схемы штампов
1. Технологические типы штампов
2. Конструктивно-эксплуатационные типы штампов

Глава II. Типовые узлы и детали штампов
3. Типовые детали штампов
4. Типовые конструктивные узлы и детали штампов
5. Типовые технологические узлы и детали штампов
6. Точность изготовления и чистота обработки деталей штампов
7. Материалы для деталей штампов 8. Пластмассовые штампы
9. Стойкость штампов

Глава III. Типовые конструкции штампов холодной листовой штамповки
10. Типовые конструкции разделительных штампов (простого, последователе ного и совмещенного действия)
11. Типовые конструкции формоизменяющих штампов (гибочные, вытяжные, комбинированные)

Глава IV. Проектирование и расчеты штампов на прочность и жесткость
12. Порядок и этапы проектирования
13. Технологичность конструкции узлов и деталей штампов
14. Определение центра давления штампа 15. Расчеты деталей штампов на прочность и жесткость
16. Закрытая высота штампа и пресса


Раздел четвертый

Механизация и автоматизация процессов холодной листовой штамповки

Глава I. Способы автоматизации и механизации листоштамповочного производства
1. Основные способы автоматизация
2. Комплексная механизация и автоматизация

Глава II. Устройства для механизации и автоматизации штамповки
3. Механизация и автоматизация подачи материала и заготовок
4. Механизация и автоматизация удаления деталей и отходов
5. Автоматизация счета, укладки (стапелироваиия) и взвешивания отштампо ванных деталей
6. Автоматизация управления, блокировки и контроля процесса штамповки
7. Автоматические штамповочные линии


Раздел пятый

Основные материалы, применяемые в холоднолистовой штамповке

Глава I. Механические и технологические свойства листовых материалов
1. Механические свойства, выявляемые при испытании листовых маталлов на растяжение
2. Анизотропия листовых металлов
3. Технологические свойства и испытания листовых металлов
4. Указания по технологическому применению листовых метериалов

Глава II. Характеристика листовых материалов
5. Основные материалы, применяемые в холодной листовой штамповке
6. Механические свойства основных листовых металлов



Слисок литературы

Предметный указатель
изготовление
Изготовление штампов


ремонт
Ремонт штампов

заточка
Заточка штампов

изготовление
Холодная штамповка

Раздел 1. Технология холодной листовой штаповки

Холодная штамповка. Романовский В.П.


Глава 2. Гибка

предедущая следующая

11. Нейтральный слой

В холодной штамповке в большинстве случаев применяется гибка с малым радиусом закругления, сопровождаемая уменьшением толщины материала и смещением нейтрального слоя в сторону сжатых волокон, а для узких полос, кроме того, изменением прямоугольной формы поперечного сечения в трапециевидную.

Деформация объемного элемента при гибке
Рис.53. Деформация объемного
элемента при гибке;
до изгиба — после изгиба

Радиус кривизны нейтрального слоя при чистом изгибе образца прямоугольного сечении (рис.53) находится по следующей формуле [107]:

ρ = α(R+r)/2 = (r+0,5Sα)α
, где k — наружный радиус изогнутой детали, мм; r — внутренний радиус гибки, мм; α = S1/S — коэффициент утонения.

Так как при угловой гибке утонение материала различно в разных сечениях и достигает наибольшей величины в осевом сечении, то радиус элементарного нейтрального слоя также различен в этих сечениях. Таким образом, нейтральная линия в месте изгиба не является дугой того или иного радиуса, а представляет собой кривую типа параболы, заключенную между двумя дугами радиусов ρ и ρ0 (рис.54).

Положение нейтрального слоя
Рис.54. Положение
нейтрального слоя

Необходимо особо отметить, что нейтральный слой не является тем или иным физическим слоем, который можно обнаружить визуально или другим способом, а представляет собой условную криволинейную поверхность, проходящую через различные слои заготовки.

Вследствие того, что длину параболической кривой подсчитать трудно, длину нейтрального слоя в месте изгиба подсчитывают по длине дуги радиуса ρ (наименьшего радиуса кривизны нейтрального слоя в осевом сечении). Получаемое при этом некоторое уменьшение расчетной длины нейтрального слоя технологически оправдано, так как при гибке в штампах утонение материала не ограничивается закругленной частью, а распространяется и на примыкающие к закруглению прямолинейные участки заготовки, что несколько увеличивает длину детали.

Коэффициент утонения при гибке зависит от пластичности материала, степени деформации и угла изгиба. Для практических целей могут быть использованы коэффициенты утонения, полученные экспериментально путем замеров образцов из мягкой стали при изгибе их на 90° (рис.55).

Коэффициент утонения при гибке на 90°
Рис.55. Коэффициент утонения при гибке на 90° (стали 10—20)

Обычно вместо радиуса нейтрального слоя применяют коэффициент х, определяющий расстояние этого слоя от внутреннего радиуса изгиба xS = ρ – r. В случае гибки широких заготовок этот коэффициент находится по формуле:

x = (ρ–r)/S = 0,5α2 - (1-α)r/S

В табл.16 приведены проверенные на практике значения коэффициента х для гибки на 90° широких заготовок из сталей 10—20. Значения коэффициента х относятся к случаю, когда гибка происходит без растяжения отгибаемых полок, а также без утонения или заклинивания их между матрицей и пуансоном. В последних случаях растяжение может быть настолько значительным, что нейтральный слой становится фиктивным и выходит из пределов толщины материала.

Таблица 16. Значения каэффициента х для гибки иа 90° (стали 10—20).
r/SXr/SXr/sX
0,050,270,600,392,00,45
0,100,300,700,402,50,46
0,150,320,800,4083,00,47
0,200,331,000,424,00,47
0,250,351,20,435,00,48
0,300,361,50,447,00,49

Формула для радиуса кривизны нейтрального слоя справедлива и одинаково применима для любого угла изгиба, но коэффициенты утонения для разных углов различны (например, при гибке на 90 и 180°).

На рис.56 представлен график зависимости коэффициента х, определяющего положение нейтрального слоя, от отношения для случая гибки мягкой стали на 90°.

Коэффициент х, определяющий положение нейтрального слоя при гибке на 90°
Рис.56. Коэффициент х, определяющий положение нейтрального слоя при гибке на 90°.

При гибке заготовок других сечений (круг, ромб, трапеция) характер деформации поперечного сечения будет иной, коэффициенты утонения — также иные, а следовательно, и положение нейтрального слоя должно быть иным.

При изгибе круглых прутков диаметром d вокруг оправки или пуансона радиусом до r = 1,5d поперечное сечение почти не изменяется и практически остается круглым. В случае изгиба прутков с меньшим радиусом изгиба (r < 1,5d) круглое сечение заготовки искажается и принимает овальную и даже яйцевидную форму, обращенную удлиненной стороной внутрь угла изгиба.

Коэффициент х, определяющий положение нейтрального слоя (расстояние до внутренней кромки наименьшего радиуса) при изгибе круглых алюминиевых прутков, приведен ниже:

Радиус изгиба≥1,5dd0,5d0,25d
Коэффициент х0,50,51d0,53d0,35d

Таким образом, при гибке круглых прутков радиусом > l,5d нейтральный слой проходит через центр круглого сечения, а при гибке радиусом < l,5d — через смещенный вниз центр тяжести искаженного сечения.

Значения коэффициента х для двухугловой гибки проволочных деталей в зависимости от относительного радиуса изгиба находятся в пределах 0,33—0,4.

Гибка полос на ребро мало исследована. Приведенные выше формулы к ней не применимы. Однако в качестве первого грубого приближения при изгибе на ребро с отношением r/S ≥ 2 можно пользоваться приведенными в табл.16 значениями коэффициента х.

Изгиб прокатных профилей производится главным образом на профилегибочных роликовых машинах или специальных гибочных прессах при больших радиусах кривизны (r > 10h). Поэтому в данном случае с достаточной степенью точности можно считать, что нейтральный слой проходит через центр тяжести сечения профиля.

В холодной штамповке широко применяется операция закатки петель шарниров, производимая путем торцового давления пуансона, имеющего полукруглую выемку (рис.57,а). При этом имеет место более сложная пластическая деформация, состоящая из консольного цилиндрического изгиба и несимметричного сжатия от силы трения. В результате тангенциального сжатия этот случай изгиба приближается к изгибу со сжатием. Вместо утонения происходит небольшое утолщение и укорочение заготовки. Нейтральный слой смещается в сторону наружной поверхности.

Торцовая гибка шарнирных петель
Рис.57. Торцовая гибка шарнирных петель:
а — в одну операцию; б — в две операции.

Консольный цилиндрический изгиб осуществим до соотношения R < 3,3S, до которого не происходит потери устойчивости заготовки. Поэтому закатка шарнирных петель обычно производится при соотношении R = (2/3,2)S. При большом значении R закатку следует производить с применением оправки диаметром, равным внутреннему диаметру петли.

При торцовой закатке плоских заготовок край шарнирной петли остается ие-закругленным. Для устранения этого заготовка должна иметь предварительно подогнутые кромки с закруглением по радиусу на участке 90°.

Иногда подгибка кромок осуществляется при вырубке заготовки. При этом достаточно иметь закругление на участке 45—50°.

Радиус кривизны нейтрального слоя при торцовой закатке находится по формуле:

ρ = R - yS

В табл. 17 приведены приближенные значения ρ/S и y в зависимости от заданного отношения R/S для сталей 10—20.

Таблица 17. Коэффициенты p/S и у.
КоэффициентыЗначения коэффициентов при относительном радиусе R/S
1,61,82,02,22,42,62,83,03,2
p/S1,21,381,561,741,922,112,32,52,7
y0,40,420,440,460,480,490,50,50,5

Для определения размеров заготовки при торцовой закатке шарнирных петель автором предложены формулы, приведенные в табл.21.

При последовательной штамповке в ленте иногда применяется закатка шарнирных петель за два или три перехода (рис.57,б). В этом случае первый и второй переходы являются обычной гибкой пуансоном с радиусом r, а положение нейтрального слоя определяется по табл.16. Во время третьего перехода происходит торцовый изгиб вертикального участка длиной l, к которому применимо сказанное выше. Однако наличие соседних изогнутых участков искажает результаты гибки.

Рассмотренный выше нейтральный слой является нейтральным слоем деформаций (первоначальной длины) и имеет большое практическое значение, так как точное определение его положения необходимо для нахождения правильной длины заготовки, предельно допустимого радиуса изгиба и пр. От этого слоя необходимо отличать нейтральный слой напряжений, в котором происходит перемена знака напряжений (сжатие — растяжение).

Положение нейтрального слоя напряжений может быть определено по формуле, полученной из анализа распределения напряжений по сечению:

ρH = √Rr = r√1+αS/r
, где ρH — радиус кривизны нейтрального слоя напряжений.

Радиус кривизны нейтрального слоя напряжений меньше радиуса кривизны нейтрального слоя деформаций, а следовательно, первый находится ближе к центру кривизны изгиба.


предедущая следующая
Клиентам

Доставка
Способы оплаты
Конфиденциальность

Информация

Образец тех. задания для изготовления штампов



Яндекс.Метрика
Ссылки

Видео

the site is created slyders.pro